1.ジョークラッシャーの偏心軸の導入
偏心軸はジョークラッシャーの主軸であり、大きな曲げとねじりの力を受けるため、高炭素鋼で作られています。偏心部分は仕上げ、熱処理され、ベアリングブッシュはバビット合金で鋳造されます。偏心軸の一端にはベルトホイールが装備され、他端にはフライホイールが装備されています。
ジョークラッシャーの場合、可動ジョーのスイング数は偏心軸の回転速度によって決まります。一定の範囲内では、偏心軸の回転速度が上昇し、それに応じてクラッシャーの生産能力が増加します。しかし、可動ジョーが一定の限度を超えてスイングし、回転速度が上昇すると、生産能力の増加は非常に遅く、時には減少することさえありますが、その消費電力は急速に上昇します。偏心軸の速度が高すぎるため、破砕された材料を排出口から排出できず、生産能力の増加に影響します。クラッシャーが最高の作業能力を発揮できるようにするには、ジョークラッシャーの偏心軸の回転数を合理的に決定する必要があります。
偏心軸の回転速度を得るために、次の 2 つの仮説を立てることができます。 ジョー本体が長く、スイング振幅が大きくないため、可動ジョーは並進運動し、クランプ角度 a は変化しないと想定されます。 可動ジョーが固定ジョーを離れると、破砕された材料の台形断面を持つ角柱体は、自分の重さで自由落下します。 材料の排出を妨げないために、材料の角柱体が落下するときに満たさなければならない条件は次のとおりです。 可動ジョープレートの時間 t 内に落下しなければならない破砕材料の高さは h である必要があります。 偏心軸が 1 回転すると、可動ジョーは 2 回スイングします。
2.ジョークラッシャーの偏心軸の計算
可動顎のスイング回数を計算する式。上顎破砕機の理論生産能力が最高の場合、可動顎のスイング回数はn、aはクランプ角度、gは重力加速度（m / s2）、sは可動顎の下端のストローク（m ）です。上記の式は、材料の性質や破砕機の種類などの影響を考慮していないため、破砕機の速度を大まかに決定することしかできません。一般に、硬い材料を破砕する場合は速度を低くし、脆い材料を破砕する場合は速度を高くします。大型の破砕機の場合は、振動を減らして消費電力を節約するために、速度を適切に下げる必要があります。
実際には、可動ジョーの空転ストロークの開始時に材料はまだ圧縮状態にあり、すぐに落下することはできないため、偏心軸の速度は上記の式で計算された値よりも約30％低くする必要があります。偏心軸の速度は、次の実験式に従って計算することもできます。
給水口幅 B≤1.2m の場合、n=310-145B、給水口幅 B1.2m の場合、n=160-42B となります。
3.ジョークラッシャーの摩耗偏心軸の修理方法
滑り軸受を採用したジョークラッシャーは、偏心軸の摩耗が起こりやすいです。ジャーナルと偏心部ジャーナルの摩耗が激しく、軸の曲がりや疲労破壊により偏心軸が摩耗します。矯正や折れた軸の植え直しのプロセスがより複雑で、修理品質の保証が難しいため、紅星重工では、次の3つの具体的な修理対策を推奨しています。
ジャーナル表面の仕上げ
手作業のアーク溶接でジャーナルの表面を肉盛し、その後切断加工を行って元の設計ジャーナルサイズを実現します。肉盛溶接を行う際は、肉盛溶接プロセスを正しく選択して、支柱の曲がりや変形を防ぐ必要があります。肉盛作業では電極を適切に選択し、電極の直径は小さく、電流強度は高すぎないようにする必要があります。組み立て後の作業精度を維持するために、肉盛後のプロセスでは適切なセンタリング基準を選択する必要があります。
ジャーナル挿入
摩耗したジャーナルを軽くして、別のスチールスリーブを作ります。スチールスリーブとジャーナルの内穴は干渉嵌合（S7 / h6）で、外径は元の設計サイズと公差に従って加工されます。スチールスリーブはジャーナルに熱間嵌合する必要があります。スチールスリーブの厚さ寸法はDdを満たす必要があります。>b、D はスチールスリーブの外径、d はジャーナル径、b はジャーナルが収まるベアリングの厚さ (銅またはバビット合金の厚さ) です。
摩耗した車軸ジャーナルを回す
設計面粗さを確保することを前提に、加工量は最小に抑え、加工したジャーナルサイズとその偏差に基づいて、元の設計に一致する性能のベアリングを製造します。
